應(yīng)變局部化理論及應(yīng)用

前言

　　在自然界和實(shí)驗(yàn)室都廣泛發(fā)現(xiàn)了這樣一種現(xiàn)象：在均勻變形的物體或試件中，出現(xiàn)了界線分明的分片均勻變形，例如細(xì)晶粒低碳鋼中的Lnders帶、單向纖維增強(qiáng)復(fù)合材料中的折曲帶、NiTi合金中的馬氏體帶、巖石層中的折曲帶及砂土試件中的剪切帶等等。在這些“帶”內(nèi)的材料的變形明顯比“帶”外材料的變形大，對(duì)彈塑性材料，“帶”內(nèi)的材料已進(jìn)入塑性，而“帶”外的材料還處于彈性。學(xué)術(shù)界稱這種現(xiàn)象為應(yīng)變局部化。應(yīng)變局部化的現(xiàn)象有點(diǎn)“神奇”，許多學(xué)者在實(shí)驗(yàn)室進(jìn)行了精巧的實(shí)驗(yàn)，直觀地顯示了應(yīng)變局部化的發(fā)生和擴(kuò)展過(guò)程。對(duì)應(yīng)變局部化的機(jī)理的探討吸引了眾多的力學(xué)工作者以及材料科學(xué)家和地質(zhì)學(xué)家。本書(shū)建立了應(yīng)變局部化的兩相平衡理論，揭示了應(yīng)變局部化的機(jī)理：材料的應(yīng)變軟化行為導(dǎo)致應(yīng)變局部化；或者說(shuō)，應(yīng)變局部化是應(yīng)變軟化材料的一種共同的變形特征。雖然不同材料的應(yīng)變軟化的細(xì)觀機(jī)理不同。這一理論和分析方法與學(xué)術(shù)界已有工作的聯(lián)系和區(qū)別主要有以下幾點(diǎn)。　?。?）已有的工作多數(shù)是把應(yīng)變局部化看成是變形過(guò)程中的一個(gè)分岔問(wèn)題，但對(duì)分岔解的求解依然局限于求其單相的分岔解。本書(shū)以一維問(wèn)題為例，說(shuō)明應(yīng)變局部化可以看作為一個(gè)分岔問(wèn)題，但兩相平衡解才是其應(yīng)變能最小的解（即穩(wěn)定的分岔解）。傳統(tǒng)的分岔方法難以求得這個(gè)穩(wěn)定的分岔解，本書(shū)用相變分析直接求這個(gè)穩(wěn)定的分岔解。

內(nèi)容概要

　　《應(yīng)變局部化理論及應(yīng)用》介紹了應(yīng)變局部化的兩相平衡模型，揭示了“神奇”的應(yīng)變局部化現(xiàn)象不過(guò)是應(yīng)變軟化材料的一種變形特征。從分岔理論看，應(yīng)變局部化是應(yīng)變軟化材料在分岔點(diǎn)處的一個(gè)穩(wěn)定的分岔解（勢(shì)能最?。?，這個(gè)分岔解用傳統(tǒng)的分岔方法難以求出，因?yàn)閭鹘y(tǒng)的分岔分析求出的依然是一個(gè)單相解?！稇?yīng)變局部化理論及應(yīng)用》中介紹了各種典型的應(yīng)變局部化現(xiàn)象和實(shí)驗(yàn)結(jié)果，介紹了相變理論，用相變分析方法分析了細(xì)晶粒低碳鋼中的Luders帶、單向纖維增強(qiáng)復(fù)合材料中的折曲帶、NiTi合金中的馬氏體帶、巖石層中的折曲帶和砂土試件中的剪切帶等。分析求解的過(guò)程揭示了理論模型的預(yù)見(jiàn)性，揭示了數(shù)學(xué)的嚴(yán)密、精確與美妙。分析結(jié)果和相應(yīng)的實(shí)驗(yàn)結(jié)果都進(jìn)行了對(duì)比?！稇?yīng)變局部化理論及應(yīng)用》可作為力學(xué)、巖土力學(xué)、材料科學(xué)、地質(zhì)學(xué)等領(lǐng)域的科研參考書(shū)和研究生教材。

作者簡(jiǎn)介

　　張義同，天津大學(xué)教授，固體力學(xué)專業(yè)博士生導(dǎo)師。生于1945年。1970年畢業(yè)于清華大學(xué)工程力學(xué)數(shù)學(xué)系，后在天津大學(xué)獲固體力學(xué)碩士、結(jié)構(gòu)工程博士學(xué)位。從事固體力學(xué)數(shù)值方法、熱黏彈性理論、同體本構(gòu)理論、屈曲與分岔分析、相變理論、應(yīng)變局部化理論、盾構(gòu)掘進(jìn)土力學(xué)和腹主動(dòng)脈瘤等領(lǐng)域的研究。發(fā)表論文100多篇，出版專著有《熱黏彈性理論》、《近代織物力學(xué)和穩(wěn)定性分析理論》、《應(yīng)變局部化理論及應(yīng)用》以及《隧道盾構(gòu)掘進(jìn)土力學(xué)》等。

書(shū)籍目錄

第1章 應(yīng)變局部化現(xiàn)象和實(shí)驗(yàn)1.1 單向纖維增強(qiáng)復(fù)合材料中的折曲帶參考文獻(xiàn)1.2 Luder帶參考文獻(xiàn)1.3 NiTi合金中的折曲帶參考文獻(xiàn)1.4 巖石中的折曲帶參考文獻(xiàn)1.5 砂土中的剪切帶參考文獻(xiàn)第2章 應(yīng)變局部化的兩相平衡模型2.1 多相平衡理論2.2 Maxwell關(guān)系2.3 彈塑性材料桿的相變分析2.3.1 線性強(qiáng)化彈塑性材料的分片光滑應(yīng)力功函數(shù)2.3.2 相變的小變形分析2.3.3 大變形時(shí)的相變分析2.3.4 彈塑性材料的應(yīng)變軟化與相變2.3.5 結(jié)論及對(duì)傳統(tǒng)概念的修正2.4 應(yīng)變局部化的分岔理論與兩相平衡模型2.5 缺陷敏感性參考文獻(xiàn)第3章 應(yīng)變局部化分析3.1 支持多相變形的材料的彈塑性模型3.1.1 相變材料的彈塑性建模3.1.2 平面應(yīng)力狀態(tài)下板條兩相區(qū)的分片均勻近似3.1.3 大變形彈塑性本構(gòu)模型3.1.4 彈性相3.1.5 單向加載下的上、下屈服點(diǎn)3.1.6 塑性相3.1.7 多相平衡方程3.1.8 折曲帶預(yù)測(cè)附錄參考文獻(xiàn)3.2 材料軟化與應(yīng)力功函數(shù)的非凸性3.2.1 應(yīng)變軟化模型3.2.2 彈性相3.2.3 上、下屈服點(diǎn)3.2.4 Luders帶3.2.5 Lttders帶預(yù)測(cè)參考文獻(xiàn)3.3 單向纖維增強(qiáng)復(fù)合材料中的折曲帶分析3.3.1 控制方程3.3.2 應(yīng)變能函數(shù)3.3.3 折曲解參考文獻(xiàn)3.4 Luders帶分析3.4.1 彈性相3.4.2 上、下屈服點(diǎn)3.4.3 Luders帶3.4.4 Luders帶變形預(yù)測(cè)附錄參考文獻(xiàn)3.5 巖石中的折曲帶分析3.5.1 低應(yīng)變相中的應(yīng)力和應(yīng)變3.5.2 折曲帶中的應(yīng)力和應(yīng)變3.5.3 控制方程3.5.4 算例參考文獻(xiàn)3.6 砂土中的折曲帶分析3.6.1 平面應(yīng)變狀態(tài)下試件的幾何描述3.6.2 低應(yīng)變相的應(yīng)力和應(yīng)變3.6.3 上、下屈服點(diǎn)3.6.4 高應(yīng)變相的應(yīng)力和應(yīng)變3.6.5 控制方程3.6.6 數(shù)值解參考文獻(xiàn)3.7 單向拉伸下NiTi合金中的折曲帶分析（1）3.7.1 奧氏體相3.7.2 上、下屈服點(diǎn)的應(yīng)力狀態(tài)3.7.3 馬氏體相3.7.4 數(shù)值結(jié)果參考文獻(xiàn)附錄3.8 單向拉伸下NiTi合金中的折曲帶分析（2）3.8.1 馬氏體帶的幾何描述3.8.2 奧氏體相3.8.3 上、下屈服點(diǎn)3.8.4 馬氏體相3.8.5 相變條件3.8.6 數(shù)值解參考文獻(xiàn)附錄3.9 平面剪切下NiTi合金中的折曲帶分析3.9.1 平面X1OX2內(nèi)剪切板的分片均勻變形3.9.2 奧氏體相3.9.3 馬氏體相3.9.4 相變條件3.9.5 數(shù)值算例解之3.9.6 數(shù)值算例解之二3.9.7 薄壁NiTi合金管的純扭轉(zhuǎn)參考文獻(xiàn)3.10薄壁NiTi合金圓筒拉扭聯(lián)合作用下的相變分析3.10.1 各向異性板條的幾何表示3.10.2 大變形正交各向異性彈塑性模型3.10.3 拉伸一剪切聯(lián)合作用下的兩相變形3.10.4 數(shù)值解附錄A附錄B參考文獻(xiàn)第4章 應(yīng)變局部化擴(kuò)展導(dǎo)致盾構(gòu)掘進(jìn)界面失穩(wěn)分析4.1 平面應(yīng)變狀態(tài)下砂土剪切帶的數(shù)值模擬4.2 隧道盾構(gòu)掘進(jìn)界面砂土應(yīng)變局部化的擴(kuò)展4.2.1 計(jì)算模型4.2.2 計(jì)算結(jié)果參考文獻(xiàn)作者課題組與應(yīng)變局部化相關(guān)的論文

章節(jié)摘錄

　　1.1 單向纖維增強(qiáng)復(fù)合材料中的折曲帶　　復(fù)合材料在工程中的應(yīng)用越來(lái)越廣泛。纖維增強(qiáng)復(fù)合材料在復(fù)合材料中占有重要的地位。由于纖維的增強(qiáng)，材料在沿纖維方向的拉伸強(qiáng)度得到了明顯的提高——這是人們所希望的；但很快又發(fā)現(xiàn)，材料在纖維增強(qiáng)方向的壓縮強(qiáng)度卻低得多。以一種碳纖維一環(huán)氧樹(shù)脂復(fù)合材料（纖維體積分?jǐn)?shù)67.7％）為例，沿纖維增強(qiáng)方向它的拉伸模量為138GPa，壓縮模量為126 GPA，拉壓模量基本相同；其拉伸強(qiáng)度為1890MPa，其壓縮強(qiáng)度卻僅有911 MPa。這對(duì)受壓的復(fù)合材料構(gòu)件（如潛水艇殼體等）是十分不利的。所以對(duì)纖維復(fù)合材料受壓下破壞的機(jī)理和實(shí)驗(yàn)研究成了纖維增強(qiáng)復(fù)合材料研究領(lǐng)域的熱點(diǎn)和重點(diǎn)?！　?duì)纖維復(fù)合材料的實(shí)驗(yàn)研究表明，纖維復(fù)合材料在沿纖維　方向受壓時(shí)的破壞模式有以下幾種：①“彈性微屈曲”（Elastic　micro.-buckling），②“塑性微屈曲”（Plastic micro-buckling，也稱　折曲Kinking），③“纖維壓碎”（Fiber Crushing），④“屈曲層裂” （Buckle delaminating），⑤“劈裂”（Splitting）等。這些見(jiàn)英國(guó)皇家學(xué)會(huì)會(huì)員N.A .Fleck教授的綜述文章（neck（1997）和Fleck（2001）等）。　　在上述各種破壞模式中，第①種“彈性微屈曲”發(fā)生在纖維和基體都處于彈性變形狀態(tài)。Jelt和：Fleck做的實(shí)驗(yàn)支持了Rosen公式。試件是以硅橡膠作為基體，意大利式細(xì)面條

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