熱軋棒線材力學性能數(shù)學模型的建立

內(nèi)容概要

　　《熱軋棒線材力學性能數(shù)學模型的建立》內(nèi)容包括熱軋鋼筋強度計算本構(gòu)方程的建立、熱軋鋼筋和線材在熱軋過程中顯微組織演變的試驗觀察分析、si—Mn鋼和si—Mn—Nb鋼奧氏體熱變形與再結(jié)晶規(guī)律的試驗研究與分析、在典型熱軋空延時間邊界條件下奧氏體靜態(tài)再結(jié)晶模型的建立、熱軋帶肋鋼筋強度模型的建立、計算機軟件編程以及強度模型的實際應用與驗證。開發(fā)的強度模型具有針對性、可操作性和指導性?！稛彳埌艟€材力學性能數(shù)學模型的建立》可供從事棒、線材生產(chǎn)與科研工作的工程技術(shù)人員、軟件開發(fā)人員使用，也可供大專院校相關(guān)專業(yè)師生參考。

書籍目錄

1　緒論1.1　力學性能數(shù)學模型和預報的現(xiàn)狀1.1.1　目前的鋼材力學性能模型及預報1.1.2　組織性能預報1.2　性能預報的意義1.3　棒線材性能預報的難點1.4　在宣鋼開發(fā)棒線材性能模型的良好條件1.5　本課題開發(fā)的棒線材性能模型的特點2　鋼材力學性能影響因素的定性分析2.1　強化機制2.1.1　細晶強化2.1.2　固溶強化2.1.3　第二相粒子強化(沉淀強化、彌散強化)2.1.4　位錯強化2.2　韌化機制2.2.1　溶質(zhì)原子的影響2.2.2　晶粒大小對塑性的影響2.2.3　第二相對塑性的影響2.2.4　位錯強化與鋼的塑性2.3　合金元素的作用3　強度計算的本構(gòu)方程3.1　強化理論的基本公式3.2　回歸分析經(jīng)驗方程3.3　復合應用型本構(gòu)方程4　熱變形過程中顯微組織的演變4.1　進展概況4.2　奧氏體化與初始晶粒長大4.2.1　奧氏體化溫度對初始晶粒尺寸的影響4.2.2　連鑄方坯的低倍組織與奧氏體晶粒尺寸4.2.3　連鑄方坯內(nèi)的溫度分布測定4　2.4　連鑄方坯的實際奧氏體晶粒尺寸4.3　熱變形與再結(jié)晶試驗研究(I)：si—Mn鋼4.3.1　試驗方法和程序4.3.2　奧氏體靜態(tài)再結(jié)晶規(guī)律4.3.3　形變再結(jié)晶對奧氏體晶粒尺寸的影響4.3.4　熱變形奧氏體對空冷組織的影響4.4　熱變形與再結(jié)晶試驗研究(Ⅱ)：si—Mn—Nh鋼4.4.1　熱變形試驗程序4.4.2　奧氏體化溫度和初始晶粒尺寸對靜態(tài)再結(jié)晶的影響4.4.3　sj—Mn—N11鋼奧氏體靜態(tài)再結(jié)晶規(guī)律4.4.4　靜態(tài)和動態(tài)NbcN析出對奧氏體再結(jié)晶的影響4.5　奧氏體形變再結(jié)晶與相變的物理冶金模型4.5.1　奧氏體形變再結(jié)晶模型4.5.2　奧氏體相變模型(v—oL)4.6　應變速率的影響與溫度補償計算4.6.1　實際熱軋與模擬試驗的主要差別4.6.2　對應變速率差別的溫度補償計算4.7　宣鋼熱軋鋼筋和線材的顯微組織變化4.7.1　熱軋機組熱變形參數(shù)與奧氏體再結(jié)晶評估4.7.2　熱軋鋼筋和線材的顯微組織變化4.7.3　奧氏體組織演變模型的建立5　計算機模型的開發(fā)與應用5.1　國內(nèi)外發(fā)展現(xiàn)狀5.2　現(xiàn)有的組織與性能預報數(shù)學模型5.2.1　物理冶金模型5.2.2　統(tǒng)計模型5.2.3　半經(jīng)驗模型5.2.4　人工智能模型5.3　組織與性能模型的應用6　棒線材復合應用型力學性能模型的建立6.1　棒線材數(shù)據(jù)分析6.2　熱軋帶肋鋼筋強度經(jīng)驗模型6.3　復合應用型強度模型.6.3.1　HRB335強度本構(gòu)方程6.3.2　含鈮熱軋鋼筋HRB400的強度模型6.4　熱軋線材xY08Z的強度模型6.5　熱軋螺紋鋼筋強度性能預報系統(tǒng)軟件開發(fā)7　性能優(yōu)化與成分一工藝控制7.1　HRB335、HRB400直條螺紋鋼調(diào)整內(nèi)控成分，降低錳含量7.2　改進連鑄工藝，細化初始晶粒尺寸7.3　軋后控制冷卻，節(jié)省微合金元素7.4　HRB335和。HRB,400批號性能與爐號成分對應7.5　xY08Z成分優(yōu)化7.6　HRB400細晶粒盤螺工藝與性能優(yōu)化7.6.1　連鑄坯情況7.6.2　軋制情況7.6.3　試驗情況7.6.4　金相組織情況7.7　對熱軋帶肋鋼筋出現(xiàn)屈服點不明顯問題的研究7.7.1　帶肋鋼筋屈服點不明顯問題的出現(xiàn)7.7.2　有關(guān)試驗情況及分析7.7.3　無屈服現(xiàn)象原因分析7.7.4　無屈服現(xiàn)象四種情況的具體原因分析及措施8　結(jié)論參考文獻

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