稠油油藏過熱蒸汽吞吐開發(fā)技術(shù)和實(shí)踐

內(nèi)容概要

　　《稠油油藏過熱蒸汽吞吐開發(fā)技術(shù)與實(shí)踐》是多年來過熱蒸汽科研成果和實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)的總結(jié)與提煉。全書共分8章，從巖石及流體熱物理性質(zhì)、過熱蒸汽熱采機(jī)理、過熱蒸汽裝置設(shè)計(jì)、沿程參數(shù)評(píng)價(jià)、儲(chǔ)層熱利用效果評(píng)價(jià)、產(chǎn)能預(yù)測(cè)方法、開發(fā)適應(yīng)性條件及實(shí)際應(yīng)用效果等方面，較為系統(tǒng)地總結(jié)了過熱蒸汽吞吐開發(fā)機(jī)理和評(píng)價(jià)方法。

書籍目錄

第1章 緒論1.1 稠油的特征及分類1.1.1 稠油的主要特征1.1.2 稠油油藏一般地質(zhì)特征1.1.3 稠油分類1.2 熱力采油技術(shù)現(xiàn)狀1.2.1 我國(guó)稠油熱采技術(shù)發(fā)展歷程1.2.2 目前主要熱力采油技術(shù)1.2.3 過熱蒸汽開采稠油技術(shù)1.2.4 熱利用效果評(píng)價(jià)技術(shù)1.3 過熱蒸汽基本概念1.3.1 過熱蒸汽的產(chǎn)生過程1.3.2 不同狀態(tài)下水的熱焓1.3.3 過熱蒸汽的工業(yè)應(yīng)用1.4 小結(jié)參考文獻(xiàn)第2章 稠油油藏流體與巖石的熱物理性質(zhì)2.1 水蒸氣的熱物理特性2.1.1 蒸汽的飽和溫度與壓力的關(guān)系2.1.2 蒸汽的熱力學(xué)性質(zhì)2.1.3 蒸汽黏度2.1.4 蒸汽的導(dǎo)熱系數(shù)2.1.5 不同狀態(tài)蒸汽熱物性參數(shù)對(duì)比2.2 原油的熱物理特性2.2.1 原油的黏溫關(guān)系2.2.2 含氣原油黏度的計(jì)算2.2.3 含水原油黏度的計(jì)算2.2.4 原油的比熱及導(dǎo)熱系數(shù)2.3 油藏巖石的熱物理特性2.3.1 巖石的導(dǎo)熱系數(shù)2.3.2 巖石的熱容與比熱2.3.3 油藏巖石的熱擴(kuò)散系數(shù)2.4 小結(jié)參考文獻(xiàn)第3章 稠油油藏過熱蒸汽開采機(jī)理3.1 常規(guī)蒸汽熱力采油機(jī)理3.1.1 高溫降黏作用3.1.2 熱膨脹作用3.1.3 蒸汽蒸餾作用3.1.4 解堵作用3.1.5 降低賈敏效應(yīng)3.1.6 提高蒸汽波及體積3.1.7 混相驅(qū)作用3.2 過熱蒸汽改善稠油油藏儲(chǔ)層滲流能力機(jī)理3.2.1 儲(chǔ)層中常見的黏土礦物3.2.2 儲(chǔ)層滲流能力改善實(shí)驗(yàn)3.2.3 儲(chǔ)層滲流能力改善機(jī)理3.2.4 儲(chǔ)層滲流能力改善效果評(píng)價(jià)模型3.3 稠油油藏過熱蒸汽水熱裂解反應(yīng)降黏機(jī)理3.3.1 水熱裂解反應(yīng)機(jī)理3.3.2 原油黏溫特征模型3.4 過熱蒸汽的驅(qū)油機(jī)理3.4.1 常規(guī)稠油的驅(qū)油效率3.4.2 巖石表面潤(rùn)濕性的影響3.4.3 過熱蒸汽提高驅(qū)油效率的機(jī)理3.5 小結(jié)參考文獻(xiàn)第4章 產(chǎn)生過熱蒸汽的裝置及工藝參數(shù)優(yōu)化4.1 過熱蒸汽產(chǎn)生裝置概述4.2 蒸汽發(fā)生器的結(jié)構(gòu)4.2.1 輻射段4.2.2 對(duì)流段4.2.3 余熱回收系統(tǒng)4.2.4 燃燒器4.2.5 通風(fēng)系統(tǒng)4.3 蒸汽發(fā)生器的主要技術(shù)指標(biāo)4.3.1 熱負(fù)荷（額定熱功率）4.3.2 爐膛容積熱負(fù)荷4.3.3 輻射表面熱負(fù)荷4.3.4 對(duì)流表面熱負(fù)荷4.3.5 熱效率4.3.6 爐膛出口煙氣溫度……第5章 過熱蒸汽沿程參數(shù)評(píng)價(jià)方法第6章 過熱蒸汽吞吐產(chǎn)能預(yù)測(cè)方法第7章 稠油油藏過熱蒸汽吞吐效果影響因素及適應(yīng)性條件第8章 過熱蒸汽吞吐開發(fā)技術(shù)在肯基亞克鹽上油藏的實(shí)踐

章節(jié)摘錄

　　為了將單相氣體的過熱蒸汽合理應(yīng)用到稠油油藏開發(fā)中，首先要評(píng)價(jià)的是從鍋爐出口經(jīng)地面管線到注汽井口，然后經(jīng)過垂直井筒最終達(dá)到油層的過熱蒸汽狀態(tài)。在沿注蒸汽井筒發(fā)生熱損失時(shí)，過熱蒸汽與普通蒸汽的最大不同是，普通蒸汽的熱損失主要來自蒸汽相態(tài)變化（汽化潛熱），過熱蒸汽的熱損失則首先主要來自溫度、壓力改變產(chǎn)生的熱焓，變成飽和蒸汽后又主要來自汽化潛熱。這就使得兩者的沿程參數(shù)變化規(guī)律產(chǎn)生明顯不同。另外，普通蒸汽的飽和溫度和飽和壓力存在對(duì)應(yīng)關(guān)系，但其干度會(huì)發(fā)生變化；過熱蒸汽的干度恒為1不變，但其溫度和壓力均發(fā)生變化，且兩者沒有對(duì)應(yīng)關(guān)系。本書在第3章中對(duì)注蒸汽、過熱蒸汽條件下的井筒熱損失計(jì)算方法進(jìn)行了詳細(xì)地陳述。1.2.4.2蒸汽吞吐產(chǎn)能預(yù)測(cè)方法　　蒸汽吞吐產(chǎn)能預(yù)測(cè)中，最常見的是Boberg - Lantz預(yù)測(cè)計(jì)算方法。該方法將油層分為熱區(qū)和冷區(qū)兩部分，通過分析吞吐前后的無因次采油指數(shù)，結(jié)合冷采階段產(chǎn)量，對(duì)吞吐開發(fā)效果進(jìn)行預(yù)測(cè)。Boberg - Lantz方法對(duì)油層相對(duì)較薄，且增產(chǎn)措施前有充足生產(chǎn)能量的油藏非常適用，但對(duì)于厚油層、低壓力且產(chǎn)量基本來自加熱帶的油藏，即不存在冷采階段的油藏來說，難以得到滿意的結(jié)果?！　〖訜岚霃郊凹訜釁^(qū)溫度是產(chǎn)量預(yù)測(cè)研究中非常關(guān)鍵的求取參數(shù)。利用馬克斯一蘭根海姆油藏?zé)崃W(xué)模型可計(jì)算加熱帶面積、加熱半徑，以及加熱帶增長(zhǎng)速度等，該方法計(jì)算的加熱帶可為任意形狀。威爾曼方法計(jì)算的加熱帶形狀是以注入井為中心的圓形。曼德爾一沃爾克法提出了臨界時(shí)間的概念，臨界時(shí)間t。取決于注汽速度、注汽溫度、注汽干度及油層厚度，法魯克·阿里法則考慮了油藏頂?shù)讓訜釁?shù)的差別，給出了相應(yīng)的計(jì)算模型。李春蘭、程林松[28]從油藏生產(chǎn)實(shí)際應(yīng)用的角度出發(fā)，從原油的流動(dòng)系數(shù)人手，利用原油的黏溫曲線關(guān)系，給出了蒸汽吞吐開采油藏加熱半徑的動(dòng)態(tài)計(jì)算方程，并將加熱半徑與油藏原油流動(dòng)系數(shù)結(jié)合，認(rèn)為加熱半徑是一個(gè)隨時(shí)間變化而變化的動(dòng)態(tài)參數(shù)。 　　……

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